Опис
Технічні параметри
Калькулятор дизайну окислювальної канави
Далі наведено, щоб ви розібралися з правильним способом обчислення кількості аерації:
- Синій блок - це дизайнерський центр: заповнити
- Браун: Обчисліть дані про процес
- Greener: Останній результат для ваших процесів
| 1.Водяний-- Параметри проектування процесу окислювальної канави: | ||||||||||
| Об'єм води для обробки води Q = | 300 | m3/d= | 12.50 | m3/h | ||||||
| Якість впускної води: | Якість води стоків: | |||||||||
| Вхідна вода Codcr = | 1620 | мг/л | ТріскаCr= | 324 | мг/л | |||||
| BOD 5= S 0= | 840 | мг/л | Болот5=Sz= | 126 | мг/л | |||||
| Tn = | 250 | мг/л | Tn = | 30 | мг/л | |||||
| Nh 4+- n = | 180 | мг/л | NH4+-N= | 18 | мг/л | |||||
| Alkalinity salk = | 280 | мг/л | рН＝ | 7.2 | ||||||
| Ss = | 180 | мг/л | Ss=ce= | 20 | мг/л | |||||
| f=mlvss/mlss = | 0.7 | Концентрація суміші x = | 4000 | mgmlss/l | ||||||
| Використовується мінімальний вік мулу | 30 | d | Розчинена киснева концентрація стоків з аерацією резервуара | 2 | мг/л | |||||
| Коефіцієнт ослаблення kd = | 0.05 | d-1 | Активований коефіцієнт виходу мулу y = | 0.5 | mgmlss/mgggod5 | |||||
| Середня літня температура t 1= | 25 | ступінь | Швидкість денітрифікації постійна QDN, 20 при 20ступінь = | 0.07 | kgno3--N/kgmlvss | |||||
| Середня зимова температура t 2= | 15 | ступінь | Коефіцієнт корекції температури денітрифікації = | 1.09 | ||||||
| Залишкова лужність | 100 | мг/л | Фактор безпеки реакції нітрифікації k = | 2.5 | ||||||
| Необхідна лужність | 7.14 | Mg Alkalinity/mgnH 4- N окислення | Кисень, необхідний для нітрифікації | 4.6 | mgo2/mgnh4-N | |||||
| Вихідний лужність | 3.57 | Mg Alkalinity/mgno 3+- n Зниження | Кисень, доступний для денітрифікації | 2.6 | mgo2/mgno3+-N | |||||
| Розчинений кисень концентрація під час денітрифікації |
0.2 | мг/л | Якщо біологічний мул містить приблизно | 12.40% | Азот для клітинний синтез |
|||||
| 2. Розрахунок дизайну | ||||||||||
| (1)Обчислення об'єму аеробної зони | ||||||||||
| 459 | m3 | Аеробний резервуар гідравлічний час утримання t 1= | 1.53 | d = | 36.72 | h | ||||
| 3. Розрахунок обсягу гіпоксичної зони | ||||||||||
| (1) Виробництво окислювальної канави біологічного мулу | ||||||||||
| 42.84 | кг/д | |||||||||
| (2) для комірки Synthesistkn = | 5.31 | кг/д | Тобто, є TKN X 1000/300 в TKN = | 17.71 | мг/л | |||||
| Тому [NH 4- n] окислювати = | 144.29 | мг/л | Необхідне зменшення [ні 3+- n] = | 43.29 | мг/л | |||||
| (3) Швидкість денітрифікації | ||||||||||
 |
0.036 | кг/(кг.d) | ||||||||
| (4) Об'єм гіпоксичної зони V2 | ||||||||||
 |
425 | m3 | ||||||||
| Еоксичний розклад гідравлічного утримання резервуара2= | 1.42 | d= | 33.98 | h | ||||||
| 4. | ||||||||||
| V=V1+V2= | 884 | m3 | Загальний гідравлічний Час утримання t = |
2.95 | d | |||||
| Дизайн займає v = | 900 | m3 | ||||||||
| Дизайн Ефективна глибина води h = | 3.5 | m | Ширина дизайну B = | 5.5 | m | |||||
| Тоді загальна довжина необхідний канава l = |
46.75 | m | Взяти довжину Розділ лінійного траншеї = |
22.5 | m | |||||
| Фактичний ефективний том = | 1198.87 | m3 | Фактичний час перебування T '= | 4.00 | d | |||||
| 5. Розрахунок балансу лакалітності | ||||||||||
| (1) нітрифікація споживає лужність = | 1030.25 | мг/л | ||||||||
| (2) Денітрифікація виробляє лужність = | 154.54 | мг/л | ||||||||
| (3) Видалення BOD5 виробляє лугу = | 71.4 | мг/л | ||||||||
| (4) залишкова лужність = | 175.69 | мг/л | ||||||||
| 6. Обчислення фактичного попиту на кисень | 7. Обчислення стандартного попиту на кисень | |||||||||
| (1) Попит на кисень з карбонацією (СПО) | Натисніть умови набору = | 0.85 | = | 0.95 | ||||||
| 254.17 | кг/д | CS(20)= | 9.17 | θ= | 1.024 | |||||
| CS(25)= | 8.38 | |||||||||
| 678.83 | кг/д | |||||||||
| (2) Попит на кисень нітрифікації (NOD) | ||||||||||
| D2=4.5×Q(N0-Ne) = | 218.7 | кг/д | ||||||||
| (3) Виробництво кисню шляхом денітрифікації | 8. Розрахунок зворотного потоку мулу | |||||||||
| D3=2.6×Q×NT= | 33.76 | кг/д | Відповідно до встановленої умови x0= | 250 | мг/л | Xr = | 10000 | мг/л | ||
| Від qx 0+ qr=(q+qr) x ми отримуємо | ||||||||||
| (4) азотний залишковий мул NH 4- N Попит на кисень | 187.5 | m3/d | ||||||||
| D4=0.56×WV×f= | 16.79 | кг/д | ||||||||
| (5) Загальний кисень | ||||||||||
| D=D1+D2-D3-D4= | 422.31 | кг/д | 9. Об'єм шламу | |||||||
| W=WV+X1Q-xeq = | 27.54 | m3/d | ||||||||
| Візьміть вміст води шламу p = | 99.20% | |||||||||
| 3.44 | m3/d | |||||||||
Популярні Мітки: Калькулятор дизайну окислення кювей, Китай, постачальники, виробники, фабрика, дешева, на складі, безкоштовний зразок
